跌落式避雷器參數測量誤差分析

金屬氧化物避雷器以其非線性特性好、通流能力強及結構簡單可靠而在電力系統中得到廣泛應用，但由于長期直接承受工頻電壓、沖擊電壓和內部受潮等因素的作用，易引起閥片老化，避雷器全電流、阻性電流增加，功耗加劇，從而導致避雷器內部閥片溫度升高，直至發生熱崩潰。避雷器帶電測量可以監測避雷器總泄漏電流、阻性電流等，在實踐中也取得了一定效果和經驗。氧化鋅避雷器(MOA)帶電測試不影響設備的正常運行，是定期預試的有效補充，長期跟蹤監測可保證電力系統的安全運行。但是在現場帶電測試中，測試數值因受到干擾和其它因素的影響會造成嚴重偏差， 導致測試結果難以判斷，因而提高避雷器帶電測量精度意義重大。

個別跌落式避雷器同組問阻性電流測量結果存在顯著差異，測量數據超標[ 。由于跌落式避雷器在停電預試時測量數據均良好，且通過分析帶電測量數據可知，避雷器出現故障的可能性很小，因此跌落式避雷器帶電測量數據存在偏差。以三相泄漏電流平均值為基準值，避雷器帶電測量的500、220kV阻性電流及總電流不平衡率。在避雷器帶電測量數據中，A、C相不平衡率較高，其中A相阻性電流值明顯偏大，而C相阻性電流值明顯偏??；另外，A、C兩相總泄漏電流值偏大。這些現象在5ookV測量數據中表現*為明顯，導致跌落式避雷器在線測量準確率大幅降低。

2誤差原因分析針

影響測量誤差的原因進行分析后判定測量現場干擾對測量數據誤差影響*大。一字排列的M0A在沒有外電場干擾時，測得的三相阻性電流差異大(A相偏大，C相偏小，B相介于二者之間)，這主要是由于在電壓作用下，雜散電容電流流入相鄰相改變了跌落式避雷器的全電流(總泄漏電流) J 為B相通過雜散電容耦合流入A相的電流，它使全電流滯后無相間雜散電容影響時的全電流J ， 與A相電壓的夾角偏小，Jn在A相電壓方向的投影—— 阻性電流 RA大于J，由于B相超前c相，因此B相通過雜散電容耦合流入C相的電流J 超前 ，并使全電流j ．超前， k與C相電壓夾角偏大，阻性電流JRc小于，R。由此可見，受B相電壓的影響，A相阻性電流偏大，C相阻性電流偏小。由于B相對A、C相的干擾基本一樣，A、C相阻性電流與B相的偏差比值相近， 因此B相跌落式避雷器阻性電流接近真實值 。變電站內各電氣設備布置較緊密，常受到外電場干擾?，F場帶電測試中，跌落式避雷器會受相鄰間隔異相電壓的干擾，三相阻性電流的變化較同組復雜(電流規律見表4)，現場測量干擾示意圖如圖4所示。由表4可知，金屬氧化物避雷器組在受到一側相鄰間隔同等級的異相電壓干擾時，破壞了B相對A、C相的對稱干擾作用， 當異相電壓源與跌落式避雷器的A相或C相之間的距離等同于避雷器組相間距離時，A相或C相的阻性電流與B相阻性電流的偏差較小甚至相近；當兩側均有異相電壓干擾時， 三相阻性電流較接近。

綜上所述， 由于B相對A、C兩相的干擾作用是對稱的，因此詘 、**值相同。但在現場帶電測試時， 由于受到儀器測量誤差和其它因素的影響，補償角**值不可能**相同。

3．2算例

現場測得氧化鋅避雷器各相補償角，并對已測量數據進行恢復(未考慮干擾對總電流幅值的影響)，采用相角補償法修正測量結果后，阻性電流與全電流比值大都小于15 ，且同組跌落式避雷器中各相阻性電流與全電流比值較接近，未出現超標情況，測量真實數據得以還原。

4結束語